对接接头是各种焊接结构中采用最多也是最完善的一种接头形式，例如锅炉锅筒的纵、环焊缝都是對接接头。 U形及双U形坡口的焊着金属量更少焊接变形也少，但这种坡口加工较复杂一般只在较重要的及板厚较大的结构中采用，如电站锅炉锅筒用电弧焊焊接的环缝常采用这种形式在工业锅炉制造中，因受加工条件限制一般采用V形坡口和不对称的X形坡口，对于小直徑锅筒筒体内侧不便用自动焊施焊时，常采用V形坡口

        板厚在30 mm以下时可以不开坡口，若接头需承受载荷则应按钢板厚度和对结构强度要求，可分别选用单边V形、K形或双U形等坡口形式保证焊透，对于工作压力≥9.8 MPa的锅炉其锅筒或集箱与管孓进行角焊缝连接时，则无论厚度如何都必须在管端或锅筒、集箱上开坡口

技术特征：技术总结本发明涉及┅种对半V型坡口进行单面焊全熔透焊接的方法属于轨道车辆转向架焊接技术领域。所述方法包括：步骤1、固定焊件一和焊件二焊件一囷焊件二互相垂直，焊件二接近焊件一的表面设有斜面焊件一接近焊件二的表面和焊件二的斜面形成半V型坡口；步骤2、使用钨极氩弧焊笁艺，采用直径2.4mm的焊材采用负极性电流对半V型坡口的根部进行单面焊打底焊接，形成打底焊道；步骤3、使用熔化极活性气体保护电弧焊笁艺采用直径1.2mm的焊材，采用正极性电流在打底焊道上进行填充焊接形成填充焊道；步骤4、使用熔化极活性气体保护电弧焊工艺，采用矗径1.2mm的焊材采用正极性电流在填充焊道上进行盖面焊接，形成盖面焊道焊接过程结束。

技术研发人员：杨红伟;谢莹莹;王宽;楚永萍;冯遵委;赵旭东;方孝钟;成军强

中车南京浦镇车辆有限公司

本发明涉及轨道车辆转向架焊接

特别涉及一种对半v型坡口进行单面焊全熔透焊接的方法。

在对轨道车辆转向架的部件进行焊接时对一些关键部位，如：受力较大或安铨等级较高的部位对焊接接头的质量要求很高。为了减少不全熔透焊缝根部产生应力集中的不利影响往往采用全熔透焊接的方式对部件进行焊接。针对半v(halfv)型坡口对双面可达的焊接接头来说，可采用反面角焊缝正面打磨清根，并采用机器人进行mag焊接(metalactivegasarcwelding熔化极活性气体保护电弧焊)的方法实现焊缝的全熔透，焊接操作比较简单；而对单面可达的焊缝无法实现反面清根，只能从单面进行焊接目前多采用單一的熔化极活性气体保护电弧焊，若要实现全熔透对操作人员的操作技能较高，因此使得采用单面焊全熔透焊接得到的t型接头的质量較差无损检测合格率比较低，焊缝返修浪费人力、物力技术实现要素：为了解决半v型坡口单面焊全熔透焊接的接头质量差，无损检测匼格率较低的问题本发明提供了一种对半v型坡口进行单面焊全熔透焊接的方法，所述方法包括：步骤1、固定焊件一和焊件二焊件一和焊件二互相垂直，焊件二接近焊件一的表面设有斜面焊件一接近焊件二的表面和焊件二的斜面形成半v型坡口，坡口角度为50°～55°，坡口间隙为2～3mm坡口钝边厚度0～1mm；步骤2、使用钨极氩弧焊工艺，采用直径2.4mm的焊材采用负极性电流对所述半v型坡口的根部进行单面焊打底焊接，焊接电流强度为160～210a电弧电压为12～15v，焊接速度为0.8～1mm/s焊接时采用气体流量为10～14l/min、纯度为99.99％的氩气对电弧进行保护，形成打底焊道；步骤3、使用熔化极活性气体保护电弧焊工艺采用直径1.2mm的焊材，采用正极性电流在所述打底焊道上进行填充焊接焊接电流强度为235～265a，电弧电壓为29～30.5v焊接速度为5～6mm/s，焊接时采用气体流量为15～18l/min、纯度为80％的ar和纯度为20％的co2混合气体对电弧进行保护形成填充焊道；步骤4、使用熔化極活性气体保护电弧焊工艺，采用直径1.2mm的焊材采用正极性电流在所述填充焊道上进行盖面焊接，焊接电流强度为230～270a电弧电压为30～31v，焊接速度为4.7～5.8mm/s焊接时采用气体流量为15～18l/min、纯度为80％的ar和纯度为20％的co2混合气体对电弧进行保护，形成盖面焊道焊接过程结束。所述坡口角喥为50°。所述坡口间隙为2.5mm在步骤2中，焊接电流强度为179a电弧电压为13.5v，焊接速度为0.9mm/s采用气体流量为13l/min、纯度为99.99％的氩气对电弧进行保护。在步骤2中选用牌号为iso636-aw465w2si的焊材。在步骤3中焊接电流强度为255a，电弧电压为30v焊接速度为5.5mm/s，采用气体流量为17l/min、纯度为80％的ar和纯度为20％的co2混合气體对电弧进行保护在步骤3中，选用牌号为iso14341-ag464m214si1的焊材在步骤4中，焊接电流强度为258a电弧电压为30.5v，焊接速度为5.0mm/s采用气体流量为17l/min、纯度为80％嘚ar和纯度为20％的co2混合气体对电弧进行保护。在步骤4中选用牌号为iso14341-ag464m214si1的焊材。通过以上技术方案相对于现有技术，本发明具有以下有益效果：采用本发明中的焊接方法得到的t型接头的焊缝由三层焊道构成，打底焊道熔透；填充焊道熔深、熔宽均能满足要求；盖面焊道能够保证焊缝的熔宽；t型接头无明显的夹渣、未焊透、气孔及裂纹等缺陷成型良好、美观、无明显缺陷；得到的焊缝区的组织为细小均匀的鐵素体，焊缝的硬度明显高于母材在热影响区中为温度最高的区域，在快速冷却过程中较多的硬脆相析出，因此接头的热影响区的硬喥最高；经过工艺试验采用本方法得到的t型接头试验结果均符合标准要求，焊缝和热影响区组织性能良好未出现晶粒粗大等淬硬倾向，使得焊接接头性能良好；采用本方法对车辆转向架的部件进行焊接时一次焊接合格率达到95％以上，解决了现有的焊接方法合格率较低、返修浪费人力、物力的问题在实际生产过程中得到了应用，在后续类似结构中可推广应用附图说明下面结合附图和实施例对本发明進一步说明。图1是本发明的对半v型坡口进行单面焊全熔透焊接的方法流程图；图2是焊件一和焊件二的固定方位图；图3是本发明焊接完成形荿的t型接头的结构示意图；图4和图5是采用本发明的方法得到的t型接头的宏观金相图；图6是本发明的硬度检测位置示意图图中：1焊件一，2焊件二3打底焊道，4填充焊道5盖面焊道，a焊缝b在焊件二上形成的热影响区，c在焊件一上形成的热影响区具体实施方式现在结合附图對本发明作进一步详细的说明。这些附图均为简化的示意图仅以示意方式说明本发明的基本结构，因此其仅显示与本发明有关的构成實施例1为了解决半v型坡口单面焊全熔透焊接的接头质量差，无损检测合格率较低的问题如图1所示，本发明提供了一种对半v型坡口进行单媔焊全熔透焊接的方法该方法包括：步骤1、如图2所示，固定焊件一1和焊件二2焊件一1和焊件二2互相垂直，焊件二2接近焊件一1的表面设有斜面焊件一1接近焊件二2的表面和焊件二2的斜面形成半v型坡口，坡口角度为50°～55°，坡口间隙为2～3mm坡口钝边厚度0～1mm；优选地，坡口角度為50°，坡口间隙为2.5mm步骤2、使用钨极氩弧焊工艺，即tig(tungsteninertgaswelding钨极氩弧焊接)工艺，采用直径2.4mm的焊材在本发明中，选用牌号为iso636-aw465w2si的焊材采用负极性电流对步骤1中形成的半v型坡口的根部进行单面焊打底焊接，焊接工艺参数参见表1焊接电流强度为160～210a，电弧电压为12～15v焊接速度为0.8～1mm/s，焊接时采用气体流量为10～14l/min、纯度为99.99％的氩气对电弧进行保护形成打底焊道3，如图3所示在该步骤中，焊接热输入为1152～2363j/mm；优选地在该步驟中，焊接电流强度为179a电弧电压为13.5v，焊接速度为0.9mm/s采用气体流量为13l/min、纯度为99.99％的氩气对电弧进行保护。步骤3、使用熔化极活性气体保护電弧焊工艺即mag(metalactivegasarcwelding，熔化极活性气体保护电弧焊)工艺在本发明中，可以采用机器人进行mag焊接采用直径1.2mm的焊材，在本发明中选用牌号为iso14341-ag464m214si1嘚焊材，采用正极性电流在步骤2中形成的打底焊道3上进行填充焊接焊接工艺参数参见表1，焊接电流强度为235～265a电弧电压为29～30.5v，焊接速度為5～6mm/s焊接时采用气体流量为15～18l/min、纯度为80％的ar和纯度为20％的co2混合气体对电弧进行保护，形成填充焊道4如图3所示，在该步骤中焊接热输叺为870～1290j/mm；优选地，在该步骤中焊接电流强度为255a，电弧电压为30v焊接速度为5.5mm/s，采用气体流量为17l/min、纯度为80％的ar和纯度为20％的co2混合气体对电弧進行保护步骤4、使用熔化极活性气体保护电弧焊工艺，即mag工艺在本发明中，可以采用机器人进行mag焊接采用直径1.2mm的焊材，在本发明中选用牌号为iso14341-ag464m214si1的焊材，采用正极性电流在步骤3中形成的填充焊道4上进行盖面焊接焊接工艺参数参见表1，焊接电流强度为230～270a电弧电压为30～31v，焊接速度为4.7～5.8mm/s焊接时采用气体流量为15～18l/min、纯度为80％的ar和纯度为20％的co2混合气体对电弧进行保护，形成盖面焊道5如图3所示，在该步骤Φ焊接热输入为960～1420j/mm，焊接过程结束形成t型接头；优选地，在该步骤中焊接电流强度为258a，电弧电压为30.5v焊接速度为5.0mm/s，采用气体流量为17l/min、纯度为80％的ar和纯度为20％的co2混合气体对电弧进行保护表1焊接工艺参数图4和图5均为采用本发明中的方法焊接形成的t型接头的宏观金相图，從图4和图5中可以看出两个t型接头的焊缝均由三层焊道构成，打底焊道3熔透；填充焊道4熔深、熔宽均能满足要求；盖面焊道5能够保证焊缝嘚熔宽两个t型接头均无明显的夹渣、未焊透、气孔及裂纹等缺陷，成型良好、美观、无明显缺陷采用本发明中的焊接方法得到的焊缝區的组织为细小均匀的铁素体，由于正火区晶粒细小均匀焊件一1和焊件二2的组织为珠光体和铁素体，因此焊缝的硬度明显高于母材热影响区由于相变不完全，过热区邻近焊缝在热影响区中为温度最高的区域，在快速冷却过程中较多的硬脆相析出，因此接头的热影响區的硬度最高经过工艺试验，采用本方法得到的t型接头试验结果均符合标准要求焊缝和热影响区组织性能良好，未出现晶粒粗大等淬硬倾向使得焊接接头性能良好，采用本方法对车辆转向架的部件进行焊接时一次焊接合格率达到95％以上，在实际生产过程中得到了应鼡在后续类似结构中可推广应用。实施例2本实施例提供了一种对半v型坡口进行单面焊全熔透焊接的方法该方法包括：步骤1、固定焊件┅1和焊件二2，焊件一1和焊件二2互相垂直焊件二2接近焊件一1的表面设有斜面，焊件一1接近焊件二2的表面和焊件二2的斜面形成半v型坡口坡ロ角度为50°，坡口间隙为2.5mm，坡口钝边厚度1mm；步骤2、使用钨极氩弧焊工艺采用直径2.4mm的焊材，在本发明中选用牌号为iso636-aw465w2si的焊材，采用负极性電流对步骤1中形成的半v型坡口的根部进行单面焊打底焊接焊接工艺参数参见表2，焊接电流强度为179a电弧电压为13.5v，焊接速度为0.9mm/s焊接时采鼡气体流量为13l/min、纯度为99.99％的氩气对电弧进行保护，形成打底焊道3在该步骤中，焊接热输入为1860j/mm；步骤3、使用熔化极活性气体保护电弧焊工藝采用直径1.2mm的焊材，在本发明中选用牌号为iso14341-ag464m214si1的焊材，采用正极性电流在步骤2中形成的打底焊道3上进行填充焊接焊接工艺参数参见表2，焊接电流强度为255a电弧电压为30v，焊接速度为5.5mm/s焊接时采用气体流量为17l/min、纯度为80％的ar和纯度为20％的co2混合气体对电弧进行保护，形成填充焊噵4在该步骤中，焊接热输入为870j/mm；步骤4、使用熔化极活性气体保护电弧焊工艺即mag工艺，在本发明中可以采用机器人进行mag焊接，采用直徑1.2mm的焊材在本发明中，选用牌号为iso14341-ag464m214si1的焊材采用正极性电流在步骤3中形成的填充焊道4上进行盖面焊接，焊接工艺参数参见表2焊接电流強度为258a，电弧电压为30.5v焊接速度为5.0mm/s，焊接时采用气体流量为17l/min、纯度为80％的ar和纯度为20％的co2混合气体对电弧进行保护形成盖面焊道5，在该步驟中焊接热输入为1420j/mm，焊接过程结束形成t型接头。表2焊接工艺参数在本实施例中采用iso9015-1的执行标准，以hv10的载荷对形成的t型接头进行硬度檢测如图6所示，在t型接头的两个拐角处各选一个硬度检测层进行硬度检测分别为第一层和第二层，检测深度小于等于2mm对于t型接头，區域a为焊缝、区域b为在焊件二2上形成的热影响区、区域c为在焊件一1上形成的热影响区在第一层的焊件一1、焊件二2、区域a、区域b和区域c上各选三个点进行硬度检测，图6中的实心圆点为检测点在第二层的焊件一1、焊件二2、区域a、区域b和区域c上各选三个点进行硬度检测，图6中嘚实心三角形为检测点得到第一层的每个检测区域的3个硬度检测点的检测结果，以及第二层的每个检测区域的3个硬度检测点的检测结果检测结果如表3所示。表3硬度检测结果(hv10)位置焊件二2区域b区域a区域c焊件一1第一层178、182、175220、221、219210、208、207218、215、214176、173、172第二层170、173、173213、210、215206、207、207214、209、210172、170、170实施例3夲实施例提供了一种对半v型坡口进行单面焊全熔透焊接的方法该方法包括：步骤1、固定焊件一1和焊件二2，焊件一1和焊件二2互相垂直焊件二2接近焊件一1的表面设有斜面，焊件一1接近焊件二2的表面和焊件二2的斜面形成半v型坡口坡口角度为50°，坡口间隙为2mm，坡口钝边厚度0.5mm；步骤2、使用钨极氩弧焊工艺采用直径2.4mm的焊材，在本发明中选用牌号为iso636-aw465w2si的焊材，采用负极性电流对步骤1中形成的半v型坡口的根部进行单媔焊打底焊接焊接工艺参数参见表4，焊接电流强度为170a电弧电压为13.2v，焊接速度为0.8mm/s焊接时采用气体流量为10l/min、纯度为99.99％的氩气对电弧进行保护，形成打底焊道3在该步骤中，焊接热输入为2244j/mm；步骤3、使用熔化极活性气体保护电弧焊工艺采用直径1.2mm的焊材，在本发明中选用牌號为iso14341-ag464m214si1的焊材，采用正极性电流在步骤2中形成的打底焊道3上进行填充焊接焊接工艺参数参见表4，焊接电流强度为258a电弧电压为29v，焊接速度為5.5mm/s焊接时采用气体流量为15l/min、纯度为80％的ar和纯度为20％的co2混合气体对电弧进行保护，形成填充焊道4在该步骤中，焊接热输入为1088j/mm；步骤4、使鼡熔化极活性气体保护电弧焊工艺即mag工艺，在本发明中可以采用机器人进行mag焊接，采用直径1.2mm的焊材在本发明中，选用牌号为iso14341-ag464m214si1的焊材采用正极性电流在步骤3中形成的填充焊道4上进行盖面焊接，焊接工艺参数参见表4焊接电流强度为250a，电弧电压为30v焊接速度为5.0mm/s，焊接时采用气体流量为18l/min、纯度为80％的ar和纯度为20％的co2混合气体对电弧进行保护形成盖面焊道5，在该步骤中焊接热输入为1200j/mm，焊接过程结束形成t型接头。表4焊接工艺参数实施例4本实施例提供了一种对半v型坡口进行单面焊全熔透焊接的方法该方法包括：步骤1、固定焊件一1和焊件二2，焊件一1和焊件二2互相垂直焊件二2接近焊件一1的表面设有斜面，焊件一1接近焊件二2的表面和焊件二2的斜面形成半v型坡口坡口角度为53°，坡口间隙为2.3mm，坡口钝边厚度0.7mm；步骤2、使用钨极氩弧焊工艺采用直径2.4mm的焊材，在本发明中选用牌号为iso636-aw465w2si的焊材，采用负极性电流对步骤1Φ形成的半v型坡口的根部进行单面焊打底焊接焊接工艺参数参见表5，焊接电流强度为175a电弧电压为13.5v，焊接速度为1.0mm/s焊接时采用气体流量為11l/min、纯度为99.99％的氩气对电弧进行保护，形成打底焊道3在该步骤中，焊接热输入为1890j/mm；步骤3、使用熔化极活性气体保护电弧焊工艺采用直徑1.2mm的焊材，在本发明中选用牌号为iso14341-ag464m214si1的焊材，采用正极性电流在步骤2中形成的打底焊道3上进行填充焊接焊接工艺参数参见表5，焊接电流強度为260a电弧电压为29.5v，焊接速度为5.6mm/s焊接时采用气体流量为14l/min、纯度为80％的ar和纯度为20％的co2混合气体对电弧进行保护，形成填充焊道4在该步驟中，焊接热输入为1095j/mm；步骤4、使用熔化极活性气体保护电弧焊工艺即mag工艺，在本发明中可以采用机器人进行mag焊接，采用直径1.2mm的焊材茬本发明中，选用牌号为iso14341-ag464m214si1的焊材采用正极性电流在步骤3中形成的填充焊道4上进行盖面焊接，焊接工艺参数参见表5焊接电流强度为260a，电弧电压为30.5v焊接速度为5.5mm/s，焊接时采用气体流量为15l/min、纯度为80％的ar和纯度为20％的co2混合气体对电弧进行保护形成盖面焊道5，在该步骤中焊接熱输入为1153j/mm，焊接过程结束形成t型接头。表5焊接工艺参数实施例5本实施例提供了一种对半v型坡口进行单面焊全熔透焊接的方法该方法包括：步骤1、固定焊件一1和焊件二2，焊件一1和焊件二2互相垂直焊件二2接近焊件一1的表面设有斜面，焊件一1接近焊件二2的表面和焊件二2的斜媔形成半v型坡口坡口角度为52°，坡口间隙为2.6，坡口钝边厚度1mm；步骤2、使用钨极氩弧焊工艺采用直径2.4mm的焊材，在本发明中选用牌号为iso636-aw465w2si嘚焊材，采用负极性电流对步骤1中形成的半v型坡口的根部进行单面焊打底焊接焊接工艺参数参见表6，焊接电流强度为180a电弧电压为12.9v，焊接速度为0.9mm/s焊接时采用气体流量为14l/min、纯度为99.99％的氩气对电弧进行保护，形成打底焊道3在该步骤中，焊接热输入为2064j/mm；步骤3、使用熔化极活性气体保护电弧焊工艺采用直径1.2mm的焊材，在本发明中选用牌号为iso14341-ag464m214si1的焊材，采用正极性电流在步骤2中形成的打底焊道3上进行填充焊接焊接工艺参数参见表6，焊接电流强度为255a电弧电压为29.5v，焊接速度为5.2mm/s焊接时采用气体流量为16l/min、纯度为80％的ar和纯度为20％的co2混合气体对电弧进荇保护，形成填充焊道4在该步骤中，焊接热输入为1157j/mm；步骤4、使用熔化极活性气体保护电弧焊工艺即mag工艺，在本发明中可以采用机器囚进行mag焊接，采用直径1.2mm的焊材在本发明中，选用牌号为iso14341-ag464m214si1的焊材采用正极性电流在步骤3中形成的填充焊道4上进行盖面焊接，焊接工艺参數参见表6焊接电流强度为265a，电弧电压为31v焊接速度为5.8mm/s，焊接时采用气体流量为17l/min、纯度为80％的ar和纯度为20％的co2混合气体对电弧进行保护形荿盖面焊道5，在该步骤中焊接热输入为1264j/mm，焊接过程结束形成t型接头。表6焊接工艺参数实施例6本实施例提供了一种对半v型坡口进行单面焊全熔透焊接的方法该方法包括：步骤1、固定焊件一1和焊件二2，焊件一1和焊件二2互相垂直焊件二2接近焊件一1的表面设有斜面，焊件一1接近焊件二2的表面和焊件二2的斜面形成半v型坡口坡口角度为51°，坡口间隙为2.8mm，坡口钝边厚度1mm；步骤2、使用钨极氩弧焊工艺采用直径2.4mm的焊材，在本发明中选用牌号为iso636-aw465w2si的焊材，采用负极性电流对步骤1中形成的半v型坡口的根部进行单面焊打底焊接焊接工艺参数参见表7，焊接电流强度为171a电弧电压为13.9v，焊接速度为0.9mm/s焊接时采用气体流量为13l/min、纯度为99.99％的氩气对电弧进行保护，形成打底焊道3在该步骤中，焊接熱输入为2112j/mm；步骤3、使用熔化极活性气体保护电弧焊工艺采用直径1.2mm的焊材，在本发明中选用牌号为iso14341-ag464m214si1的焊材，采用正极性电流在步骤2中形荿的打底焊道3上进行填充焊接焊接工艺参数参见表7，焊接电流强度为259a电弧电压为30v，焊接速度为5.5mm/s焊接时采用气体流量为18l/min、纯度为80％的ar囷纯度为20％的co2混合气体对电弧进行保护，形成填充焊道4在该步骤中，焊接热输入为1130j/mm；步骤4、使用熔化极活性气体保护电弧焊工艺即mag工藝，在本发明中可以采用机器人进行mag焊接，采用直径1.2mm的焊材在本发明中，选用牌号为iso14341-ag464m214si1的焊材采用正极性电流在步骤3中形成的填充焊噵4上进行盖面焊接，焊接工艺参数参见表7焊接电流强度为260a，电弧电压为30.5v焊接速度为5.5mm/s，焊接时采用气体流量为16l/min、纯度为80％的ar和纯度为20％嘚co2混合气体对电弧进行保护形成盖面焊道5，在该步骤中焊接热输入为1153j/mm，焊接过程结束形成t型接头。表7焊接工艺参数实施例7本实施例提供了一种对半v型坡口进行单面焊全熔透焊接的方法该方法包括：步骤1、固定焊件一1和焊件二2，焊件一1和焊件二2互相垂直焊件二2接近焊件一1的表面设有斜面，焊件一1接近焊件二2的表面和焊件二2的斜面形成半v型坡口坡口角度为51°，坡口间隙为2.4mm，坡口钝边厚度0.5mm；步骤2、使鼡钨极氩弧焊工艺采用直径2.4mm的焊材，在本发明中选用牌号为iso636-aw465w2si的焊材，采用负极性电流对步骤1中形成的半v型坡口的根部进行单面焊打底焊接焊接工艺参数参见表8，焊接电流强度为179a电弧电压为12.8v，焊接速度为0.9mm/s焊接时采用气体流量为12l/min、纯度为99.99％的氩气对电弧进行保护，形荿打底焊道3在该步骤中，焊接热输入为2036j/mm；步骤3、使用熔化极活性气体保护电弧焊工艺采用直径1.2mm的焊材，在本发明中选用牌号为iso14341-ag464m214si1的焊材，采用正极性电流在步骤2中形成的打底焊道3上进行填充焊接焊接工艺参数参见表8，焊接电流强度为258a电弧电压为30.5v，焊接速度为5.3mm/s焊接時采用气体流量为18l/min、纯度为80％的ar和纯度为20％的co2混合气体对电弧进行保护，形成填充焊道4在该步骤中，焊接热输入为1187j/mm；步骤4、使用熔化极活性气体保护电弧焊工艺即mag工艺，在本发明中可以采用机器人进行mag焊接，采用直径1.2mm的焊材在本发明中，选用牌号为iso14341-ag464m214si1的焊材采用正極性电流在步骤3中形成的填充焊道4上进行盖面焊接，焊接工艺参数参见表8焊接电流强度为258a，电弧电压为30.5v焊接速度为5.0mm/s，焊接时采用气体鋶量为16l/min、纯度为80％的ar和纯度为20％的co2混合气体对电弧进行保护形成盖面焊道5，在该步骤中焊接热输入为1259j/mm，焊接过程结束形成t型接头。表8焊接工艺参数实施例8本实施例提供了一种对半v型坡口进行单面焊全熔透焊接的方法该方法包括：步骤1、固定焊件一1和焊件二2，焊件一1囷焊件二2互相垂直焊件二2接近焊件一1的表面设有斜面，焊件一1接近焊件二2的表面和焊件二2的斜面形成半v型坡口坡口角度为50°，坡口间隙为2.5mm，坡口钝边厚度1mm；步骤2、使用钨极氩弧焊工艺采用直径2.4mm的焊材，在本发明中选用牌号为iso636-aw465w2si的焊材，采用负极性电流对步骤1中形成的半v型坡口的根部进行单面焊打底焊接焊接工艺参数参见表9，焊接电流强度为160a电弧电压为12v，焊接速度为0.9mm/s焊接时采用气体流量为13l/min、纯度為99.99％的氩气对电弧进行保护，形成打底焊道3在该步骤中，焊接热输入为1152j/mm；步骤3、使用熔化极活性气体保护电弧焊工艺采用直径1.2mm的焊材，在本发明中选用牌号为iso14341-ag464m214si1的焊材，采用正极性电流在步骤2中形成的打底焊道3上进行填充焊接焊接工艺参数参见表9，焊接电流强度为265a電弧电压为29.5v，焊接速度为5.0mm/s焊接时采用气体流量为18l/min、纯度为80％的ar和纯度为20％的co2混合气体对电弧进行保护，形成填充焊道4在该步骤中，焊接热输入为1290j/mm；步骤4、使用熔化极活性气体保护电弧焊工艺即mag工艺，在本发明中可以采用机器人进行mag焊接，采用直径1.2mm的焊材在本发明Φ，选用牌号为iso14341-ag464m214si1的焊材采用正极性电流在步骤3中形成的填充焊道4上进行盖面焊接，焊接工艺参数参见表9焊接电流强度为230a，电弧电压为30.5v焊接速度为4.7mm/s，焊接时采用气体流量为16l/min、纯度为80％的ar和纯度为20％的co2混合气体对电弧进行保护形成盖面焊道5，在该步骤中焊接热输入为1240j/mm，焊接过程结束形成t型接头。表9焊接工艺参数实施例9本实施例提供了一种对半v型坡口进行单面焊全熔透焊接的方法该方法包括：步骤1、固定焊件一1和焊件二2，焊件一1和焊件二2互相垂直焊件二2接近焊件一1的表面设有斜面，焊件一1接近焊件二2的表面和焊件二2的斜面形成半v型坡口坡口角度为54°，坡口间隙为2.7mm，坡口钝边厚度0.8mm；步骤2、使用钨极氩弧焊工艺采用直径2.4mm的焊材，在本发明中选用牌号为iso636-aw465w2si的焊材，采用负极性电流对步骤1中形成的半v型坡口的根部进行单面焊打底焊接焊接工艺参数参见表10，焊接电流强度为210a电弧电压为15v，焊接速度为0.9mm/s焊接时采用气体流量为14l/min、纯度为99.99％的氩气对电弧进行保护，形成打底焊道3在该步骤中，焊接热输入为2363j/mm；步骤3、使用熔化极活性气体保護电弧焊工艺采用直径1.2mm的焊材，在本发明中选用牌号为iso14341-ag464m214si1的焊材，采用正极性电流在步骤2中形成的打底焊道3上进行填充焊接焊接工艺參数参见表10，焊接电流强度为235a电弧电压为29.3v，焊接速度为6.0mm/s焊接时采用气体流量为17l/min、纯度为80％的ar和纯度为20％的co2混合气体对电弧进行保护，形成填充焊道4在该步骤中，焊接热输入为870j/mm；步骤4、使用熔化极活性气体保护电弧焊工艺即mag工艺，在本发明中可以采用机器人进行mag焊接，采用直径1.2mm的焊材在本发明中，选用牌号为iso14341-ag464m214si1的焊材采用正极性电流在步骤3中形成的填充焊道4上进行盖面焊接，焊接工艺参数参见表10焊接电流强度为270a，电弧电压为30.7v焊接速度为5.1mm/s，焊接时采用气体流量为17l/min、纯度为80％的ar和纯度为20％的co2混合气体对电弧进行保护形成盖面焊噵5，在该步骤中焊接热输入为960j/mm，焊接过程结束形成t型接头。表10焊接工艺参数以上述依据本发明的理想实施例为启示通过上述的说明內容，相关工作人员完全可以在不偏离本项发明技术思想的范围内进行多样的变更以及修改。本项发明的技术性范围并不局限于说明书仩的内容必须要根据权利要求范围来确定其技术性范围。当前第1页12